1、前言

　　美國“9.11”事件后，鋼結構建筑用鋼防火性能已引起政府及設計部門高度重視。耐火耐候鋼作為新一代建筑用鋼，具有屈強比低、抗層狀撕裂良好、焊接性能及耐火性能和防腐性能良好等優點，在中低層或高層建筑、場館/網架大跨度建筑、輕鋼建筑等領域使用前景較廣。

　　耐火性能高低通常以日本建筑防火標準為指導，要求試驗鋼在600℃高溫時屈服強度不低于室溫屈服強度的2/3。普通鋼無法滿足要求，必須進行細致的防火及防腐處理，費用昂貴且耗時較長。

　　歐美、日本等發達國家利用Cr、Mo、Nb等合金元素的特性，開發出了低C－Mn－Mo－Nb系列、耐火溫度為600℃的建筑用耐火鋼，在600℃條件下，屈服強度能保持在室溫的2/3以上。為了提高鋼的高溫性能，通常添加0.50%Mo以及0.02%Nb［1］。Mo+Nb合金化雖然滿足防火設計要求，但增加了鋼廠生產成本，銷售價格過高，限制了它的推廣應用。對于用鋼量較大的中低層建筑、空間網架結構、輕鋼建筑范疇，無法與傳統使用的普通鋼+防火涂料/防腐涂料相抗衡。

　　本文結合攀鋼近期的研究工作，研究開發低成本的耐火耐候鋼以適應市場需要。試驗鋼化學成分設計以低碳當量為基礎，對含Mo-Nb、Mo-Cr-Nb－Ni、低Mo-Nb-Ti、無Mo合金系鋼開展實驗室研究，經冶煉、鍛造、熱軋等工序后，進行相關檢驗及分析。

　　2、試驗方法

　　試驗鋼化學成分以低C-Mn為基礎，對含Mo-Cr-Nb－Ni、Mo-Nb、低Mo-Nb-Ti、無Mo鋼開展了研究，對比鋼為耐候鋼。試驗鋼的化學成分表2-1。

　　表2-1試驗鋼的化學成分（%）

　　鋼種CSiMnPSMoCu添加元素

　　Mo-Cr-Nb－Ni≤0.12≤0.50≤1.50≤0.120≤0.02≤0.80≤0.40Cr、Ni、Nb等

　　Mo-Nb≤0.12≤0.50≤1.50≤0.120≤0.02≤0.80≤0.40V、Ti、Nb等

　　低Mo-Nb-Ti≤0.12≤0.50≤1.50≤0.120≤0.02≤0.60≤0.40V、Ti、Nb等

　　無Mo鋼≤0.12≤0.50≤1.50≤0.120≤0.02/≤0.40V、Ti、Nb等

　　試驗原料為低碳鋁鎮靜鋼，經中頻感應爐冶煉、合金化后澆鑄成鋼錠；鋼錠加熱后鍛造成板坯（尺寸為25×230×400mm）；經加熱、3～5道次軋制、冷卻，最終厚度為5～7mm。

　　冶煉設備為150Kg中頻感應爐，鍛造設備為750Kg空氣錘，熱軋軋機為Φ450軋機。高溫拉伸試驗設備為MTS810萬能試驗機。

　　每爐號試驗鋼各取1個金相試樣，用硝酸酒精溶液腐蝕，在金相顯微鏡上觀察其室溫微觀組織。采用JSM-5600LV掃描電鏡＋INCA能譜儀分析常溫拉伸斷口形貌。采用H800-EDAX透射電鏡觀察析出物形貌。

　　3、試驗結果

　　3.1常溫拉伸斷口分析

　　試驗鋼常溫拉伸試樣在宏觀下為剪切斷口，在斷口附近有明顯的塑性變形，鏡下觀察整個斷面均為韌窩形貌。

　　3.2力學性能

　　試驗鋼常溫拉伸、高溫拉伸試驗結果見表3-1。

　　表3-1試驗鋼力學性能

　　鋼種卷取溫度σ0.2，MPaδ5，%2/3室溫σ0.2，MPaσ0.2，600℃20minσ0.2，600℃120min

　　Mo-Cr-Nb－Ni550℃52027.5347325/

　　650℃52522.5350395318

　　Mo-Nb500℃52020347429/

　　550℃57514.5383409/

　　650℃58521.5390472407

　　700℃58023387414/

　　低Mo-Nb-Ti450℃42530283300/

　　500℃45018300350324＊

　　550℃44525.5297306/

　　500℃44024.5293323/

　　650℃52022347354/

　　700℃48522323325/

　　無Mo鋼450℃45530303321/

　　500℃48522.5323343/

　　550℃47023313361353＊

　　600℃47018313325314

　　650℃47529.5317335/

　　700℃50520337379/

　　對比耐候鋼42038280183/

　　注：＊試樣600℃長時間保溫時間為150min。

　　3.3金相組織

　　試驗鋼金相組織由鐵素體、珠光體、少量貝氏體組成。鐵素體晶粒度為10級左右。以Mo-Nb鋼及無Mo鋼不同卷取溫度為例，見圖3-2、圖3-3。

　　圖3-2Mo-Nb鋼不同卷取溫度金相組織（400×）

　　圖3-3無Mo不同卷取溫度金相組織（400×）

　　4.討論與分析

　　4.1不同化學成分耐火耐候鋼熱軋工藝對耐火性能的影響

　　四種不同化學成分的試驗鋼在不同卷取溫度下的高溫屈服強度。

　　Mo元素對提高耐火耐候鋼高溫屈服強度比較有效。在冶煉、鍛造、熱軋工藝制度相近的條件下，Mo-Nb鋼、Mo-Cr-Nb－Ti鋼的高溫屈服強度優于低Mo-Nb-Ti、無Mo合金系鋼。在微觀機理方面，Nb在鋼中析出Nb的第二相粒子，使鋼的鐵素體基體強化；Mo在鋼中多以固溶體的方式存在，部分析出Mo2C，使鋼的鐵素體基體強化。而復合添加Nb＋Mo還伴隨著Nb的第二相粒子在晶界的析出，有效地阻礙晶粒的長大，明顯提高鋼的耐火性能［2］。

　　試驗鋼熱軋卷取溫度在500～700℃范圍內，高溫屈服強度變化不大，軋制后冷卻速率對鋼的高溫屈服強度影響小。

　　4.2化學成分對不同耐火溫度耐火性能的影響

　　選取卷取溫度為650℃的Mo-Cr-Nb－Ti鋼、Mo-Nb鋼、低Mo-Nb-Ti鋼、無Mo鋼、對比鋼分別進行耐火溫度為350℃、450℃、600℃、700℃耐火性能研究，試驗結果見圖4-2。

　　圖4-2試驗鋼不同耐火溫度耐火性能

　　隨耐火溫度升高，試驗鋼的高溫屈服強度呈下降趨勢。耐火溫度低于450℃時，Mo-Cr-Nb－Ti鋼、Mo-Nb鋼、低Mo-Nb-Ti鋼及無Mo鋼高溫屈服強度變化不大，600℃時，試驗鋼的高溫屈服強度仍能保持較高的強度水平（不低于室溫屈服強度的2/3）。對比鋼耐火性能較差，在300℃時高溫強度已經明顯降低，600℃屈服強度降低到200MPa以下，不能滿足使用要求。

　　Mo+Nb鋼高溫性能最好；與普通建筑用鋼相比，Mo+Nb鋼噸鋼增加成本665元/噸，而無Mo鋼僅為251元/噸，性價比最高。分析試驗鋼及對比鋼的金相組織，對比鋼組織主要為鐵素體、珠光體，而試驗鋼組織為鐵素體＋珠光體＋貝氏體多相組織，貝氏體組織的存在提高了鋼的高溫性能［3］。

　　4.3無Mo鋼耐火機理

　　無Mo鋼萃取復型樣在H800－EDAX透射電鏡下觀察析出物形貌。析出物的分布情況對無Mo鋼耐火性能起主要作用［4］。由于添加了Nb、V、Ti等微合金元素，無Mo鋼熱軋后形成的析出物（碳化物、碳氮化物）固溶溫度超過700℃，能在耐火溫度為600℃條件下保持析出形態，具有良好的高溫穩定性。

　　無Mo鋼析出物在鋼中細小彌散分布，而這些第二相粒子屬于不可變形的硬脆相。根據位錯理論，塑性變形產生的位錯線只能繞過第二相質點，隨著繞過第二相質點位錯線數量增加，形成的位錯環數量增多。克服彎曲位錯的線張力相應提高，強化了鋼的高溫屈服強度。在晶界附近的析出物，能有效地釘扎晶界移動，阻止基體晶粒長大，提高無Mo鋼高溫強度，如圖4-3b。

　　5.結論

　　⑴4種試驗鋼在不同熱軋工藝條件下均具有較高的耐火性能，高溫屈服強度(600℃σ0.2≥300MPa),2小時以上保溫后，試驗鋼仍能保持較高的高溫強度(600℃σ0.2≥300MPa)。普通鋼在350℃附近屈服強度明顯降低，600℃屈服強度低于常溫屈服強度2/3。Mo+Nb鋼高溫性能最好。

　?、圃囼炰摻M織為鐵素體＋珠光體＋貝氏體多相組織，貝氏體組織的存在提高了鋼的高溫性能。

　?、菬oMo鋼第二相質點彌散分布能有效提高高溫屈服強度。